- Главная
- Статьи
- Рекомендации по работе с титановыми сплавами: особенности резки, сверления и фрезерования
Рекомендации по работе с титановыми сплавами: особенности резки, сверления и фрезерования
Работа с титановыми сплавами требует учета ряда особенностей, связанных с их высокой прочностью, низкой теплопроводностью и склонностью к деформации при термическом воздействии. Эти свойства существенно влияют на процессы резки, сверления и фрезерования, делая выбор инструментов, режимов и технологий особенно важным.
Основой успешной обработки служит правильный подбор оборудования и параметров, который позволит минимизировать износ инструмента, избежать перегрева и сохранить точность обработки.
Титан обладает малой плотностью, высокой коррозионной стойкостью и способностью сохранять прочность при повышенных температурах. Однако его низкая теплопроводность приводит к концентрации тепла в зоне резания, что повышает риск повреждения режущих кромок.
Для обеспечения качественного процесса резки рекомендуется использовать твердосплавные пластины с износостойкими покрытиями. Инструмент должен обладать высокой прочностью на сжатие и стойкостью к термическому разрушению. Например, твердосплавные пластины с покрытием из алюминия или нитрида титана хорошо подходят для работы с этим материалом.
При резке важно соблюдать оптимальные скорости. Избыточность приводит к интенсивному нагреву, что повышает вероятность возникновения вибраций и ухудшения точности. Рекомендуемые параметры для резки включают скорость подачи от 0,1 до 0,3 мм/об, глубину резания до 2 мм и частоту вращения инструмента в пределах 80–120 м/мин.
При этом следует уделять внимание смазочно-охлаждающим жидкостям, которые способствуют уменьшению трения и охлаждению зоны резания. Использование эмульсий на водной основе с добавлением противозадирных компонентов позволяет снизить температуру и улучшить финишную обработку.
Сверление отверстий в титановых сплавах требует применения специальных сверл с усиленной режущей частью. Сплавы склонны к налипанию материала на инструмент, что приводит к снижению точности отверстий и ускоренному износу.
Для предотвращения таких эффектов сверла из быстрорежущей стали с добавлением кобальта или инструменты с покрытием из нитрида алюминия демонстрируют высокую эффективность.
Угол заточки режущей кромки рекомендуется выбирать в пределах 130–140 градусов для минимизации деформации и повышения точности отверстий. Скорость вращения сверла должна составлять 20–50 м/мин, а подача — 0,05–0,2 мм/об, что предотвращает перегрев инструмента.
Применение минимального количества смазочно-охлаждающей жидкости возможно при использовании высокоэффективных покрытий на инструментах. Однако в большинстве случаев охлаждающие жидкости необходимы для продления срока службы режущего элемента и обеспечения стабильной обработки. Кроме того, важно учитывать, что материал сверла должен обладать высокой термостойкостью, так как тепло плохо отводится от зоны сверления.
Фрезерование титана представляет собой особенно сложный процесс, связанный с повышенными нагрузками на инструмент. Режущие кромки быстро изнашиваются, что приводит к необходимости частой замены фрез. Для работы с титаном лучше использовать твердосплавные фрезы с острыми углами резания и термостойкими покрытиями.
Геометрия инструмента должна быть спроектирована таким образом, чтобы уменьшить силу резания и вибрацию. Важно выбирать фрезы с меньшим количеством зубьев, что позволяет снижать тепловую нагрузку и улучшать удаление стружки. Например, трехзубые торцевые фрезы подходят для черновой обработки, в то время как для чистовой лучше применять пятизубые инструменты.
Скорости резания при фрезеровании составляют 40–60 м/мин, а подача может варьироваться от 0,1 до 0,2 мм/зуб. Глубина обработки зависит от жесткости конструкции станка и толщины заготовки, но обычно не превышает 5 мм.
Эффективность процесса повышается при использовании современного оборудования с системой подавления вибраций и стабильной подачей охлаждающей жидкости. Высокая коррозионная стойкость титана затрудняет удаление стружки, поэтому применение высокоэффективных систем смазки и охлаждения особенно важно.
Для предотвращения повреждений заготовки при обработке следует избегать чрезмерных усилий, которые могут привести к локальному перегреву или деформации.
Контроль размеров заготовки после каждого этапа обработки позволяет снизить вероятность накопления ошибок. Регулярная проверка состояния режущих элементов помогает своевременно обнаружить признаки износа и предотвратить снижение качества обработки.
Примеры инструментов, подходящих для работы с титановыми сплавами – твердосплавные пластины ISO K10–K30, сверла с кобальтовым содержанием 5–8 % и фрезы с покрытием PVD. При выборе режущего оборудования следует ориентироваться на характеристики конкретного сплава.
Например, для обработки сплава ВТ6, содержащего алюминий и ванадий, лучше подходят инструменты с мелкозернистой структурой, в то время как для сплава ВТ14, обладающего повышенной твердостью, необходимы инструменты с улучшенной стойкостью к термическим нагрузкам.
Также важным параметром при работе с титаном является контроль вибраций. Этот материал подвержен возникновению резонансных колебаний, которые могут привести к снижению точности и образованию дефектов поверхности.
Для минимизации этого эффекта применяются демпфирующие системы станков, а также специальные фиксаторы заготовок, обеспечивающие стабильное положение детали. При необходимости можно использовать специальные вставки из эластичных материалов для гашения вибраций.
Выбор охлаждающих жидкостей также зависит от типа операции и оборудования. Для большинства процессов предпочтительны водорастворимые эмульсии с высокой охлаждающей способностью, так как они уменьшают трение и предотвращают перегрев инструмента.
Однако для более сложных операций могут применяться масла с добавками, повышающими смазывающие свойства. Важно учитывать совместимость жидкости с материалами станка и инструментов, чтобы избежать их коррозии.
Сложности обработки титана не ограничиваются только выбором инструментов и параметров. Немаловажным фактором является подготовка заготовки к обработке, включая термообработку для снятия внутренних напряжений. Это позволяет улучшить стабильность размеров и избежать деформаций во время механической обработки.
Например, закалка при температуре 850–950 °C с последующим медленным охлаждением способствует равномерному распределению напряжений и повышению устойчивости материала к термическим нагрузкам.
Рациональный выбор оборудования, инструментов и режимов работы позволяет существенно снизить износ режущих элементов и повысить точность обработки.
Практический опыт показывает, что при соблюдении всех рекомендаций можно достичь высокой производительности и минимальных потерь материала, что особенно важно при работе с дорогостоящими титановыми сплавами.
- На главную
-
Категории
-
Пластины
-
Пластины токарные
-
Пластины для внутреннего и наружного точения
-
Пластины резьбовые
-
Пластины резьбовые ISO
-
Пластины резьбовые трапецеидального профиля, угол 30 град.
-
Пластины резьбовые неполного профиля, угол 55 или 60 град.
-
Пластины резьбовые для нарезания трубной резьбы Whitworth, правые
-
Пластины резьбовые NPT (дюймовая коническая резьба c углом профиля 60 град. и конус 1:16)
-
Пластины резьбовые BSPT (Британский стандарт) полного профиля, угол 55 град.
-
Пластины резьбовые треугольного закругленного профиля
-
Пластины резьбовые UN (Американский стандарт) полного профиля, угол 60 град.
-
-
Пластины отрезные и канавочные
-
TGF32
-
SP
-
MRMN
-
MG...N
- GER-C
- SP для стали
- SP для нержавеющей стали
-
QCMB
-
QPMB
- MGMN для стали
- MGMN для нержавеющей стали
- QPMB для стали
- QPMB для нержавеющей стали
- MRMN для стали
- ZP_S для нержавеющей стали
-
ZP_S
- QCMB для нержавеющей стали
- ZT_D для нержавеющей стали
-
ZT_D
- ZT_D для стали
- QCMB для стали
- TDC для нержавеющей стали
-
TDC
- QC_ для нержавеющей стали
-
QC
- QC_
- ZP_D для нержавеющей стали
-
ZP_D
- ZR_D для нержавеющей стали
-
ZR_D
- ZT_S для нержавеющей стали
-
ZT_S
- ZQMX для стали
-
ZQMX
- CTPA для нержавеющей стали
-
CTPA
- MGMN для чугуна
- MRMN для нержавеющей стали
- MRMN для чугуна
-
GEL-A/B
- GEL-A
-
GEL-A/B-R
-
GEL-C/D/E
- GEL-C
-
GEL-C/D/E-R
-
GER-A/B
- GER-A
-
GER-A/B-R
-
GER-C/D/E
-
GER-C/D/E-R
-
-
-
Пластины фрезерные
-
Пластины для свёрл
-
Лезвия для резьбофрез
-
Пластины со вставками PCBN
-
-
Фрезы
-
Метчики
-
Сверла
-
Ленточные пилы
-
Новое поступление (NEW!)
-
Державки токарные
-
Державки расточные
-
S...-SVJCR/S...-SVJCL
-
S...-DCLNR/S...-DCLNL
-
S...-DDUNR/S...-DDUNL
-
S...-DWLNR/S...-DWLNL
-
S...-MCKNR/S...-MCKNL
-
S...-MCLNR/S...-MCLNL
-
S...-MDQNR/S...-MDQNL
-
S...-MDUNR/S...-MDUNL
-
S...-MSKNR/S-...MSKNL
-
S...-MTJNR/S...-MTJNL
-
S...-MTQNR/S...-MTQNL
-
S...-MTUNR/S...-MTUNL
-
S...-MTFNR/S...-MTFNL
-
S...-MTWNR/S...-MTWNL
-
S...-MVQNR/S-...MVQNL
-
S...-MVUNR/S-...MVUNL
-
S...-MVWNR/S...-MVWNL
-
S...-MVXNR/S...-MVXNL
-
S...-MWLNR/S...-MWLNL
-
S...-PCLNR/S...-PCLNL
-
S...-PDSNR/S...-PDSNL
-
S...-PDUNR/S...-PDUNL
-
S...-PSKNR/S...-PSKNL
-
S...-PWLNR/S...-PWLNL
-
S...-PTFNR/S...-PTFNL
-
S...-SCKCR/S...-SCKCL
-
S...-SCLCR/S...-SCLCL
-
S...-SCLPR/S...-SCLPL
-
S...-SDQCR/S...-SDQCL
-
S...-SDUCR/S...-SDUCL
-
S...-SDZCR/S...-SDZCL
-
S...-SSSCR/S...-SSSCL
-
S...-SSKCR/S...-SSKCL
-
S...-STFCR/S-...STFCL
-
S...-STUCR/S-...STUCL
-
S...-SVUCR/S-...SVUCL
-
S...-SVUBR/S...-SVUBL
-
-
Державки проходные
-
CCLNR/CCLNL
-
CRDNN
-
CSDNN
-
CSKNR/CSKNL
-
CTJNR/CTJNL
-
DCBNR/DCBNL
-
DCKNR/DCKNL
-
DCLNR/DCLNL
-
DCMNN
-
DDJNR/DDJNL
-
DDPNN
-
DSSNR/DSSNL
-
DDQNR/DDQNL
-
DSBNR/DSBNL
-
DSDNN
-
DSKNR/DSKNL
-
DTFNR/DTFNL
-
DTGNR/DTGNL
-
DVJNR/DVJNL
-
DVVNN
-
DWLNR/DWLNL
-
ECLNR/ECLNL
-
EDJNR/EDJNL
-
EVJNR/EVJNL
-
EWLNR/EWLNL
-
MCBNR/MCBNL
-
MCKNR/MCKNL
-
MCLNR/MCLNL
-
MCMNN
-
MDJNR/MDJNL
-
MDPNN
-
MDQNR/MDQNL
-
MRDNN
-
MRGNR/MRGNL
-
MSBNR/MSBNL
-
MSDNN
-
MSKNR/MSKNL
-
MSSNR/MSSNL
-
MTENN
-
MTFNR/MTFNL
-
MTGNR/MTGNL
-
MTJNR/MTJNL
-
MTQNR/MTQNL
-
MVJNR/MVJNL
-
MVQNR/MVQNL
-
MVUNR/MVUNL
-
MVVNN
-
MWLNR/MWLNL
-
PWLNR/PWLNL
-
PCLNR/PCLNL
-
PDJNR/PDJNL
-
PRACR/PRACL
-
PRDCN
-
PCBNR/PCBNL
-
PRGCR/PRGCL
-
PSBNR/PSBNL
-
PSDNN
-
PSSNR/PSSNL
-
PTGNR/PTGNL
-
PTTNR/PTTNL
-
SCLCR/SCLCL
-
SDJCR/SDJCL
-
SDNCN
-
SRACR/SRACL
-
SRDCN
-
SSDCN
-
SSSCR/SSSCL
-
STFCR/STFCL
-
SVACR/SVACL
-
SVJBR/SVJBL
-
SVJCR/SVJCL
-
SVVBN
-
SVVCN
-
WTENN
-
WTJNR/WTJNL
-
WWLNR/WWLNL
-
PDNNR/PDNNL
-
SVHBR/SVHBL
-
PDNNN
-
PTFNR/PTFNL
-
SCACR/SCACL
-
SDACR/SDACL
-
SSBCR/SSBCL
-
SRGCR/SRGCL
-
SSKCR/SSKCL
-
STGCR/STGCL
-
SVABR/SVABL
-
SVQCR/SVQCL
-
SWACR/SWACL
-
WTQNR/WTQNL
-
-
Державки резьбовые
-
Державки отрезные, канавочные
-
Держатели отрезного лезвия
-
Лезвия отрезные
-
Мини-резцы твердосплавные
-
-
Оснастка для фрезерных станков
-
Фрезерные патроны
-
BT
-
BT-ER (для цанг ER)
-
BT-FMB (для насадных фрез)
- BT-SCA (для дисковых фрез)
-
BT-D (тестовые оправки)
-
BT-SLN Weldon
-
BT-MTA (конус Морзе с лапкой)
-
BT-MTB (конус Морзе с резьбовым отверстием)
-
BT-DC (высокоскоростные патроны для цанг DC)
-
BT-APU
-
BT-SC (для цилиндрических цанг SC)
-
BT-GT (для резьбовых цанг GT12/24/42)
-
BT-TER (патроны с осевой компенсацией по длине для цанг ER)
-
BT-OZ(EOC) (для силовых цанг OZ)
-
BT-PHC (гидропластовые патроны)
-
-
Конус Морзе MTA/MTB
- Конус Морзе MTA
-
HSK
- Цилиндрический хвостовик
-
NT
-
SK
-
SK-FMB (для насадных фрез)
-
SK-SLN (Weldon)
-
SK-TER (патроны с осевой компенсацией по длине для цанг ER)
-
SK-SC (для цилиндрических цанг SC)
-
SK-MTB (конус Морзе с резьбовым отверстием)
-
SK-MTA (конус Морзе с лапкой)
-
SK-ER (для цанг ER)
-
SK-GT (для резьбовых цанг GT12/24/42)
-
SK-OZ(EOC) (для силовых цанг OZ)
-
SK-APU (сверлильные быстрозажимные патроны)
-
SK-PHC (гидропластовые патроны)
-
-
- Прихваты, прижимы, упоры
-
Цанги
-
Штревели
-
3D тестеры
-
Тиски станочные
-
Аксессуары и запчасти
- Силовые высокоточные VQC
-
640 Multitasking
-
Трехкулачковые NBK
-
Гидравлические DCV
-
Модульные двойные ZQ83
-
С регулируемым усилием зажима HPAC
-
Самоцентрирующиеся SC-I
-
Модульные GT
-
Глобусные HHY
-
Лекальные QGG
-
Лекальные QKG
-
Модульные составные ZQ84
-
Гидравлические CHV
-
Самоцентрирующиеся двойные SMC
-
-
Кромкоискатели
-
Магнитные плиты
-
Центроискатели
-
Гайки для цанг
-
Ключи гаечные
-
Приспособления для оправок
-
Наборы прижимов
-
Расточные системы
-
Система нулевого базирования
-
Магнитные захваты
-
Поворотные столы
- Аксессуары для станочной оснастки
-
Привязка по оси Z
-
-
Оснастка для токарных станков
-
Кулачки токарные
- Инструментальные блоки BOT
-
Токарные патроны
-
Центры токарные вращающиеся
- Центры вращающиеся
- Центры вращающиеся усиленные M11
- Центры вращающиеся облегченные
- Центры вращающиеся со сменными вставками
- Центры вращающиеся высокоскоростные
- Центры вращающиеся с твердосплавной вставкой
- Центры вращающиеся с удлиненной вершиной
- Центры вращающиеся усиленные
- Центры вращающиеся высокоточные
- Центры вращающиеся грибковые
-
Держатели осевого инструмента
-
Переходные втулки
-
Приспособления для расточки кулачков
-
Инструментальные блоки BMT
-
Центры токарные упорные
-
Сухари для токарных патронов
-
Инструментальные блоки VDI
-
Патроны цанговые
-
Цанги токарные
-
-
Измерительный инструмент
-
Станки
-
Станки ленточные по металлу
-
Лазерные граверы (маркировщики) по металлу
-
Токарные станки
-
Фрезерные станки
-
Заточные станки
-
Резьбонарезные манипуляторы
-
Электроэрозионные станки
-
Промышленные роботы
-
-
Мерч CNC66
-
Проволока, СОЖ, запчасти для электроэрозионных станков
-
Промышленная мебель
-
Запасные части для державок, резцов и фрез
-
Развертки
-
Упаковка
-
Зенковки
-
Плашки
-
Инструмент для снятия заусенцев
-
Корзина пуста